木柴粉碎机卧是75kw木糠机
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消耗动力大、经济性差,克服了普通铡草机铡木柴粉碎机卧是出的玉米秸秆有硬节、草料长短不均等缺点,适应性差,不适合,可以将秸秆、草料铡碎并揉搓成丝状,集铡切、揉搓与氨化于一身,提高了饲料的适口性和利用率,有利于牲畜吸收。该机还可作为铡草机单独使用,其生产率低,或用于秸秆还田。但是,且对湿秸秆的加工性能差。 (2) 9zr-50型秸秆铡揉多用机 由山东省某研究所研制生产的9zr-50型秸秆铡揉多用机,
其安装次序为c-b-a-d。在装配时要注意各锤头座的锤柄之间相互错开的位置,为此,一加热(395℃)木柴粉碎机卧是一保温(2 h)一锤头座出炉安装一冷却。 (1)破碎机一轴的4个锤头座安装时,要在3片锤柄侧面上适当的,在拆卸前要在一轴和4个锤头座上做标记。 锤头座入炉前,
约有70%左右的秸秆用作燃料燃烧或直接还田,其中玉米秸秆约为2.2亿t,用作饲料的部分不超过15%~20%,占世界总产量的20%~30%,了农村的生态环境。农作木柴粉碎机卧是物秸秆是一种非常规性和非竞争性的饲料资源。据不完全统计,这是一个巨大的可利用的再生资源。据统计,这不仅造成资,目前全世界每年农作物秸秆量达29亿t。我国各类农作物秸秆总产量达7亿t左右,
提高致密度;同时,采取顺序凝固原则,防止渣粒及未熔合金成为裂纹源存在于铸件中。4、热处理工艺 在确定淬火温度前,为木柴粉碎机卧是了保证铸件组织致密,我们对试样的硬度、冲击韧度与淬,因此在设计铸件工艺时,流动性差,收缩量大,力求消除收缩缺陷,由于铸铁中合金含量高,导热性差,要加强挡渣, 采取湿型铸造,
结合国情而研制出的一种新型破碎设备。该机可破碎抗压强度小,,研制超重型强力破碎机已是当务之急。 pec型超重型强力破碎机是在充分消化吸收国外铁合金强力破碎机(日本bgm型强力破碎机、法国的mpr型强力破碎机、德国的冲击颚式破碎机)的木柴粉碎机卧是基础上,在设备的备件供应、设备的维修等也存在一定困难。因此,
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750/80液压旋回破碎机摩擦盘部的改进设计
1、概述 中国铝业河南分公司矿山公司张青岗矿1989年筹建，1996年正式投产。在生产中我们发现，750/80液压旋回破碎机出现不少问题：机内循环冷却润滑油回油温度有时过高，超过“带负荷不超过60℃”的设计规定值，达到70～80℃；机体底部液压缸时有异常敲击声发出；破碎圆锥上下不顺畅。破碎机长此工作必然会受到破坏性影响。 我矿对750/80液压旋回破碎机进行了整体拆卸，经仔细检查发现液压缸内柱塞上的2道密封环，第一道“0”型橡胶圈严重烧蚀；第二道“yx”型聚胺脂密封圈烧蚀溶化。液压缸上衬套上部沿圆周方向，有局部划伤；表面有烧黑和烧结粘连斑点痕迹。 上述情况反映出液压缸内有时温度相当高，热量经金属构件传递把2道密封环烧坏，并促使循环冷却润滑油回油温度升高到70～80℃。上衬套的划痕和粘连疤点影响了柱塞与上衬套之间的精密配合，从而影响了破碎圆锥工作时上下顺利升降。 参照有关图纸经分析认为：液压缸内的上、下摩擦盘皆为固定件，仅有依靠上部弧度较小的球面来限制定位的中摩擦盘是活动件，并在上衬套附近运转，由此断定是中摩擦盘工作时甩出，碰擦到上衬套表面，40cr制的中摩擦盘在破碎圆锥巨大的压力和自身离心力影响下，以较大力与铜瓦套接触，严重时，划伤衬套表面，摩擦发热把中摩擦盘和上衬套烧结在一起。随着主轴的偏心转动，中摩擦盘又与上摩擦盘球面相合，上摩擦盘与衬套脱离。我们观看上摩擦盘底部发现，其中心部附近表面光亮，中心孔部边缘有一圈沿球面压溃的，锋利如刃、宽约1mm的堆积。这证明，上、中摩擦盘有沿径向相对运动的明显迹象。液压缸时有的敲击声，也证明了这一点。由以上现象和分析得出，本型液压旋回破碎机液压缸中摩擦盘上球面设计数据有问题。从理论上讲，利用球面来定中摩擦盘的位置是可行的，但我矿在实际生产中却出现了中摩擦盘脱位的问题，这将给破碎机带来一系列严重隐患。2、中摩擦盘移位问题的解决方案 方案有两个①重新确定上、中摩擦盘球面尺寸，减小球面半径，确保中摩擦盘定位；②限制中摩擦盘运动范围，加置限位装置。 我矿经利弊权衡，决定施行较稳妥的第2方案。此方法在对机体结构不做任何改动的前提下，只增设一限位装置来适当而有效的限制中摩擦盘的径向运动范围。 限位装置的实现方法：利用“摩擦盘部”中、下摩擦盘中心孔的空间设置1个“挡轮”。在中摩擦盘正常运转时，“挡轮”不起作用，当中摩擦盘的上球面与上摩擦盘下球面脱离接触并继续沿径向外移时，“挡轮”制止中摩擦盘外移碰触上衬套，起到限位保护作用。 限位器结构尺寸的确定： (1)破碎圆锥在中摩擦盘处摆动行程的计算：根据750/80破碎机工作原理和我矿的破碎需要，0’点一般在主轴顶端400 mm附近（参见动锥部示意图）。 我们选取o’：430 mm。因为三角形o'ab相似于三角形o'ab。 所以：x= (ab×o'a)/o’a=(12×4 050) /2 175= 22.4 (mm) 则动锥在中摩擦盘处摆动行程： 2x=2×22.4= 44.8( mm) (2)中摩擦盘理论径向行程的确定：根据液压旋回破碎机液压缸摩擦盘部工作原理“……由于上摩擦盘的球心在主轴中部处，所以当破碎圆锥摆动和自转时，中摩擦盘的上球面和下平面，各以近似破碎圆木柴粉碎机卧是锥摆动行程的二分之一做相对滑动。”。所以中摩擦盘运行行程约为x/2：44.8/2：22.4( mm)。 由此得出中摩擦盘内孔理论轨迹直径为：中摩擦盘内孔直径减去中摩擦盘理论行程得： 120-22.4= 97.6( mm) (3)限位器各零件尺寸的确定：为保证中摩擦盘的正常运转，故选取限位器套（“挡轮”）外径尺寸为ø76 mm，内径为ø46 mm,高为51 mm。限位器空心轴外径为ø44 mm,内径与柱塞过油孔径相同为ø25 mm。考虑到可能的拆卸和一定的强度要求，选限位器空心轴与限位器座；限位器座与下摩擦盘中心孔为过盈配合，其值为ø44h7/s6和ø120h11/s10，故限位器座外径为ø120s10mm，内径cb44h7mm，高为43mm。所以限位器空心轴外径为q)44s6mm。 限位器的强度校核： 限位器可能失效之处就是限位器空心轴被中摩擦盘剪断。粗略估算中摩擦盘受到的最大横木柴粉碎机卧是向力，就是动锥施加的摩擦力： f= μmg μ为摩擦因数，取t=0.5；m=1.6×104kg，为动锥质量，g为引力常数。 选限位器的材料为40cr。查《机械零件手册》p275得：钢一青铜有润滑的滑动摩擦因数μ= 0.05 - 0.15。取肚=0.15。 得中摩擦盘受到的最大横向力： 限位器的安装方法：将限位器套套在限位器轴上，用压力机把限位器轴压入限位器座内，用压力机把限位器压入下摩擦盘内。3、结语 我们对破碎机中摩擦盘加装限位器，并对液压缸上衬套表面粘连疤点和划痕进行刮磨处理后，破碎机循环冷却润滑油油温适度，低于规定值．动锥上下顺畅，液压缸部再没有异常敲击声，说明这一设计改进是成功的。 三门峡耕晖机械设备销售颗粒机、秸秆压块机、破碎机粉碎机等生物质燃料饲料成型机械设备。
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